新疆天富热电股份公司东热电厂＃3机组是采用武汉汽轮机厂制造的型号为C25—4.9/0.98、式样：次高压、单缸、单抽凝汽式带有一段调整抽汽及三段非调整抽汽汽轮机，1998年投产使用。全机共有一段调整抽汽及三段非调整抽汽。其中一段可调抽汽抽汽为1台高加抽汽用汽。回热加热系统的配置方式为“1大2小”，即1台高加、2台低加。1台高加为“U”型管表面式加热器，疏水采用自流方式，高加疏水最终至除氧器，疏水装置为电动式调节装置。高加水位运行不稳定，据运行日记统计，最多时一个月高加动作9次，而且由于有时疏水中汽量过多冲刷管道，造成管道出现泄露，需停运消缺，高加投入率不高。
1.原因分析
1.1疏水装置调整性能差
高加疏水系统中的疏水装置仍采用KDJ式电动调节装置，这种装置属于80年代的产品，由于其执行机构机械元件多，迟缓率大，很容易出现刹车失灵，产生过调现象。当高加水位偏高需增大调整门开度时，由行执行机构的过调现象，会使水位降低过多；而当高加水位偏低需减小调整门开度时，往往会使水位又上升过多。由于水位不稳定，调整门频繁动作，对高加内部及其疏水系统的管道冲蚀增大，甚至会产生振动，调节阀也易冲蚀磨损，经常出现故障，以至造成高加水位调整失灵，引起高加保护动作，或高加无水位运行，特别是汽轮机变工况运行时，高加水位就更加难以控制。
1.2高加疏水至除氧器管道布置不合理
投入＃1高加疏水，调整至正常后，随即出现水位不断升高甚至满水现象。而疏水管道为Ø150x6mm，疏水调节阀窗口通流面积169.6cm2，通流面积足够，造成＃1高加疏水不畅的原因是疏水管路压力损失太大，使疏水调节阀压差减小，影响了通流能力。图1为改造前的高加疏水至除氧器管道布置。
高加疏水至除氧器管道壁偏薄，由于长期被冲蚀，高加疏水至除氧器管道壁已由原因的6mm减至2~4mm，特别是疏水管道弯头处，由于高加水位的波动，磨损特别严重，以致管道及弯头处泄漏而造成高加停运检修。
2.改进措施
据上述分析，在2003年＃3机组大修时，采取了以下改进措施。
2.1更换KDJ的电动疏水装置，更换为自调节液位控制装置。自调节液位控制装置克服了传统的浮球式、气功式、电动式液位调节产品的缺点，基于“汽水两相流”的原理，自动调节容器出口流量，从而达到相对稳定的液位。其结构见图2。
疏水由阀口进入，调节汽由进汽口进入阀体内部，当调节汽进入阀腔与疏水混合后，调节汽随疏水一起向阀腔喉部流动，由于喉部截面积不变。由于汽体比容为液体的1000多倍，只需极少汽量就可控制大量的疏水变化。该装置自调节能力强，无活动部件，无任何机械、气动、电动传动和控制系统，无需热工信号的支持，内芯采用全不锈钢材料，高温下耐蚀、耐磨、耐冲刷性好，且适应负荷变化范围大。
2.2改变布置方式
原系统在除氧层有7个弯头，管路较长，经改进后，减少了4个弯头和7m的管路，较大幅度地减少了压力损失。图3为改造后的管路布置方式图。
2.3更换高加疏水至除氧器管道
为提高管道的强度、耐蚀、耐温性能，将高加疏水至除氧器管道由原来的＃20钢更换为不锈钢管，弯头采用Ø150x6mm不锈钢材料，并对相应支吊架进行了改造，减小管道摆动。
3改造效果
通过对高加疏水系统的改进，2003年8月至2004年7月期间，＃3机的高加在机组运行中都能全部投入。且由于高加疏水系统中采用了汽液两相流疏水器，自调节能力强，适应负荷变化范围广，在机组负荷40%~100%范围内都能实现稳定控制，保持高加水位在规定范围内运行，增强了机组变工况运行时回热系统的适应性。高加疏水系统故障率由改造前的55%降为0，高加稳定性及投入率大大提高，机组热效率也相应增加，提高了机组的安全性；同是，由于新加装的汽液两相流调节装置无机械电气元件，无需热工信号的支持，减少了热工人员及运行人员的工作量。
4巩固措施
综上所述，针对我厂＃3机组高加水位运行不稳定的改造是成功的，应继续跟踪高加汽液两相流疏水器的运行情况，坚持做好设备的运行记录。利用机组大小修期间定期检查高加疏水管道，防止高加疏水管道爆裂而引起停高加及故障停机事故的发生。同时加强设备巡查，关注高加紧急放水门的状况，杜绝泄漏、机械卡死的设备隐患。
参考文献
[1] 蔡颐年. 蒸汽轮机[M] . 西安：西安交通大学出版社，1998.
[2] 沈士一，庄贺庆，康松等. 汽轮机原理[M]. 北京：水利电力出版社，1991
[3] 施振球，赵廷元等. 动力管道手册[M]. 北京：机械工业出版社，1994
